完美的世界 1993 电影,听中国有声小说,辰东

登封市嵩基新材料科技有限公司



網(wǎng)站首頁
嵩基品牌 
-  嵩基品牌
- 公司簡介
- 企業(yè)文化
- 資質(zhì)專利
- 技術(shù)團(tuán)隊(duì)
- 員工風(fēng)采
嵩基品牌
公司位于登封市區(qū)東南二十公里的徐莊鎮(zhèn)，隸屬登封市嵩基集團(tuán)公司，是專業(yè)從事新型建筑材料研發(fā)、生產(chǎn)與銷售的科技型企業(yè)。
新聞中心 
-  新聞中心
- 企業(yè)新聞
- 行業(yè)新聞
- 知識解答
新聞中心
公司位于登封市區(qū)東南二十公里的徐莊鎮(zhèn)，隸屬登封市嵩基集團(tuán)公司，是專業(yè)從事新型建筑材料研發(fā)、生產(chǎn)與銷售的科技型企業(yè)。
產(chǎn)品系列 
-  產(chǎn)品系列
- 超細(xì)粉煤灰
- 超細(xì)復(fù)合礦物摻和料
- 定制產(chǎn)品
- 其他產(chǎn)品
產(chǎn)品系列
公司位于登封市區(qū)東南二十公里的徐莊鎮(zhèn)，隸屬登封市嵩基集團(tuán)公司，是專業(yè)從事新型建筑材料研發(fā)、生產(chǎn)與銷售的科技型企業(yè)。
應(yīng)用領(lǐng)域 
-  應(yīng)用領(lǐng)域
- 普通高強(qiáng)混凝土
- 裝配式建筑
- 蒸養(yǎng)混凝土
- UHPC超高性能混凝土
- RPC活性粉末混凝土
- PHC預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)混凝土管樁
應(yīng)用領(lǐng)域
公司位于登封市區(qū)東南二十公里的徐莊鎮(zhèn)，隸屬登封市嵩基集團(tuán)公司，是專業(yè)從事新型建筑材料研發(fā)、生產(chǎn)與銷售的科技型企業(yè)。
人力資源 
-  人力資源
- 人才理念
- 人才招聘
人力資源
公司位于登封市區(qū)東南二十公里的徐莊鎮(zhèn)，隸屬登封市嵩基集團(tuán)公司，是專業(yè)從事新型建筑材料研發(fā)、生產(chǎn)與銷售的科技型企業(yè)。
聯(lián)系我們 
-  聯(lián)系我們
- 聯(lián)系方式
- 留言反饋
聯(lián)系我們
公司位于登封市區(qū)東南二十公里的徐莊鎮(zhèn)，隸屬登封市嵩基集團(tuán)公司，是專業(yè)從事新型建筑材料研發(fā)、生產(chǎn)與銷售的科技型企業(yè)。

一、粉磨工藝的原理破碎與粉磨統(tǒng)稱為粉碎。行業(yè)內(nèi)習(xí)慣將大塊物料加工變?yōu)樾K物料的過程稱之為破碎；將粗顆粒物料變?yōu)榧?xì)粉的過程稱之為粉磨。水泥生產(chǎn)過程中的粉磨工藝分為：生料制備工藝和水泥制成工藝兩大部分，簡稱為生料粉磨和水泥粉磨。石灰石、粘土、鐵粉等配合磨細(xì)稱為生料；熟料、石膏、混合材料配合磨細(xì)稱為水泥。 ?1、水泥生產(chǎn)物料粉碎的目的（1）物料經(jīng)過粉碎后，單位質(zhì)量的物料表面積（比表面）增加，因而可以提高物理作用的效果及化學(xué)反應(yīng)的速度；（2）幾種不同物料在粉體狀態(tài)下，容易達(dá)到混合均勻的效果。（3）粉狀物料也為烘干、運(yùn)輸和儲存等提供了方便，并為煅燒熟料和制成水泥，保證出廠水泥的合格率創(chuàng)造了條件。 ? 2、研磨體及其級配物料在粉磨過程中，一方面需要沖擊作用，另一方面需要研磨作用。不同規(guī)格的研磨體配合使用，還可以減少相互之間的空隙率，使其與物料的接觸機(jī)會多，有利于提高能量利用率；在研磨體裝載量一定的情況下，小鋼球比大鋼球的總表面積大；要將大塊物料擊碎，就必須鋼球具有較大的能量，因此，鋼球（段）的尺寸應(yīng)該較大；需要將物料磨得細(xì)一些，就應(yīng)選擇小些的鋼球（段）。因此在粉磨作業(yè)時，要正確選擇研磨體且必須進(jìn)行合理的級配。 3、研磨體級配基本原則（1）入磨物料的粒徑大，硬度高，或要求產(chǎn)品粗時，球配的平均球徑應(yīng)選大些，反之應(yīng)小些。磨機(jī)直徑小，鋼球平均球徑也應(yīng)小。平均球徑前倉和后倉應(yīng)兼顧起來，球徑級差不宜太大。（2）在滿足物料細(xì)度要求前提下，平均球徑應(yīng)小些，借以增加接觸面積和單位時間的沖擊次數(shù)，提高粉磨效率。 ? 4、預(yù)粉碎技術(shù)及其對于粉磨作業(yè)的作用以降低入磨物料粒度為主要手段，使球磨機(jī)節(jié)能高產(chǎn)的技術(shù)稱之為預(yù)粉碎技術(shù)。它把球磨機(jī)第一倉的粉碎工作，部分或全部由其他能量利用率高于球磨機(jī)的粉碎設(shè)備來完成，讓入磨物料粒度降低到5mm以下或更小，可使磨機(jī)臺時產(chǎn)量提高30%以上、單產(chǎn)電耗降低15～20%，產(chǎn)品顆粒組成更加合理。（1）入磨粒度縮小后，第一倉研磨體平均球徑也要縮小；第一倉長度要縮短，倉容相應(yīng)縮小；（2）加強(qiáng)磨內(nèi)通風(fēng)，有利于降低磨內(nèi)溫度，提高粉磨效率；（3）閉路粉磨系統(tǒng)輔助設(shè)備的生產(chǎn)能力要加大，系統(tǒng)循環(huán)負(fù)荷率要降低，選粉效率要提高。 5、嚴(yán)格控制入磨物料的水份為了保證磨機(jī)正常操作、配料的準(zhǔn)確和提高磨機(jī)的產(chǎn)、質(zhì)量。當(dāng)物料含水量大時，容易產(chǎn)生糊磨現(xiàn)象，磨內(nèi)細(xì)粉粘附在研磨體和襯板上，使粉磨效率降低，嚴(yán)重時會使隔倉板篦孔堵塞造成磨機(jī)通風(fēng)不良，物料難以通過，產(chǎn)量急劇下降，質(zhì)量也引起較大的波動。但由于現(xiàn)在很多公司都在使用脫硫石膏，水份偏大，會對磨內(nèi)通風(fēng)，及現(xiàn)有的隔倉板篦孔及出料篦孔不能與所使用的脫硫石膏相適應(yīng)。 6、粉磨系統(tǒng)選粉機(jī)是閉路粉磨系統(tǒng)的分級設(shè)備。它及時對出磨物料進(jìn)行分選，合格細(xì)粉作為成品，不合格的粗粉重新返回磨機(jī)再粉磨；它能調(diào)節(jié)成品顆粒組成，滿足工藝要求，保證粉磨產(chǎn)品質(zhì)量，選粉機(jī)的性能是影響閉路粉磨系統(tǒng)產(chǎn)、質(zhì)量的主要因素之一。?但大多數(shù)情況下磨機(jī)運(yùn)行效率越高，則選粉機(jī)負(fù)荷越低，單位重量內(nèi)水泥所消耗的電量越低，所以我們通常說好水泥是磨出來的，而不是選出來的。 7、磨機(jī)通風(fēng)加強(qiáng)磨機(jī)通風(fēng)是提高磨機(jī)生產(chǎn)能力的主要途徑之一，有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）減少球磨機(jī)內(nèi)的過粉磨現(xiàn)象。使磨內(nèi)微細(xì)粉，及時地被氣流帶走，消除了細(xì)粉結(jié)團(tuán)、糊球、糊襯板現(xiàn)象以及對研磨體的緩沖作用。（2）磨內(nèi)的水蒸汽能及時的排除，使隔倉板篦縫不易堵塞，減少飽磨、糊磨現(xiàn)象。（3）能降低磨內(nèi)溫度，防止石膏脫水、出磨水泥假凝，有利于磨機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)和保證水泥質(zhì)量。? （4）有利于車間環(huán)保和清潔生產(chǎn)。 ? 8、“飽磨”原因（磨音發(fā)悶，電流表讀數(shù)下降，卸料很少）（1）喂料量過多或入磨物料粒度變大、難磨，而未及時調(diào)整喂料量。（2）入磨物料的水份過大，通風(fēng)不良，水汽不能及時排出，造成“糊磨”，使鋼球的沖擊減弱，物料流速減慢。（3）鋼球級配不當(dāng)，一倉小球過多，平均球徑太低，沖擊力不強(qiáng)，或鋼球加得太少；或鋼球磨損嚴(yán)重，而沒有及時補(bǔ)球或倒球清倉，以及粉磨作用減弱。（4）隔倉板損壞，研磨體竄倉，鋼球鋼段混合，級配失調(diào)。（5）閉路磨機(jī)，由于選粉機(jī)的回料量過多，增大了磨內(nèi)的料球比，造成粉磨效率下降。 ? 9、?影響球磨機(jī)產(chǎn)、質(zhì)量的因素（1）入磨物料的粒度。由于立窯水泥廠使用的球磨機(jī)規(guī)格普遍偏小，所以，入磨物料粒度的大小對磨機(jī)的產(chǎn)、質(zhì)量影響很大，粒度小，則磨機(jī)的產(chǎn)、質(zhì)量高，電耗低；粒度大，則磨機(jī)的產(chǎn)、質(zhì)量低，電耗高。（2）物料的易磨性。物料的易磨性，是指物料被粉磨的難易程度，國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定使用粉碎功指數(shù)Wi（kwh/t）表示。該數(shù)值愈小，說明物料愈好磨，反之愈難磨。水泥廠習(xí)慣使用相對易磨性系數(shù)，來表示物料被粉磨的難易程度。它是利用試驗(yàn)小磨，將被測物料與標(biāo)準(zhǔn)砂對比，達(dá)到規(guī)定細(xì)度值，計算被粉磨的時間，與標(biāo)準(zhǔn)砂粉磨時間相同的為1，大于1的難磨；小于1的容易磨；比值越大越難磨，越小越好磨。（3）入磨物料的水份。對于干磨法來說，入磨物料的水份對磨機(jī)的產(chǎn)、質(zhì)量影響很大，入磨物料的水份越高，容易引起飽磨或糊磨，降低粉磨效率，磨機(jī)產(chǎn)量越低。因此，含水份較大的物料，入磨前的烘干是十分必要的。（4）入磨物料的溫度。入磨物料的溫度過高再加上研磨體的沖擊摩擦，會使磨內(nèi)溫度過度，發(fā)生粘球現(xiàn)象，降低粉磨效率，影響磨機(jī)產(chǎn)量。同時磨機(jī)筒體受熱膨脹影響磨機(jī)長期安全運(yùn)轉(zhuǎn)。因此，必須嚴(yán)格控制入磨物料溫度。（5）添加助磨劑。常用助磨劑大多是表面活性較強(qiáng)的有機(jī)物質(zhì)，在物料粉磨過程中，能夠吸附在物料表面，加速物料粉碎中的裂紋擴(kuò)展、減少細(xì)粉之間的相互粘結(jié)，提高粉磨效率，有利于球磨機(jī)的節(jié)能高產(chǎn)。國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：在水泥生產(chǎn)過程中允許加入助磨劑，但摻加量不得超過1%。 ? 10、系統(tǒng)配置缺陷：（1）磨機(jī)各倉長度。各倉長度選擇不當(dāng)，使各倉能力不平衡，從而影響粉磨效率。（2）系統(tǒng)通風(fēng)不足。加強(qiáng)通風(fēng)可排出磨內(nèi)水蒸汽和微細(xì)粉，防止粘球和堵塞，減少磨內(nèi)過粉磨現(xiàn)象，降低磨內(nèi)溫度，改善粉磨條件，提高粉磨效率，以利于磨機(jī)產(chǎn)、質(zhì)量提高。（3）研磨體的種類、級配、平均球徑和裝載量。球磨機(jī)粉碎物料的過程，主要是通過研磨體的運(yùn)動來實(shí)現(xiàn)的，合理地選擇和使用研磨體是球磨機(jī)節(jié)能高產(chǎn)的重要環(huán)節(jié)。（4）高效選粉機(jī)的選用。閉路粉磨系統(tǒng)中，選粉機(jī)是物料細(xì)度控制的重要設(shè)備，也是節(jié)能高產(chǎn)的主要幫手；其結(jié)構(gòu)、性能和系統(tǒng)組成，對磨機(jī)生產(chǎn)過程中的影響極大。 ? 11、研磨體裝載量和級配的檢驗(yàn) （1）磨機(jī)產(chǎn)量低，產(chǎn)品細(xì)度較粗：開流磨，一般是裝載量不足所致、二倉球徑偏大、總載量低，物料難磨，閉流磨則反映出循環(huán)量很大。應(yīng)該增加研磨體裝載量和調(diào)整球配，兼顧前后倉的粉磨能力，以使該粉磨系統(tǒng)能力充分發(fā)揮；（2）磨機(jī)產(chǎn)量較高，但產(chǎn)品細(xì)度較粗：是由于磨內(nèi)物料流速太快，沖擊能力過強(qiáng)而研磨能力不足所致。應(yīng)該在裝載量不變的情況下，減大球，加小球，降低平均球徑；? （3）磨機(jī)產(chǎn)量低，產(chǎn)品細(xì)度較細(xì)：一般是大鋼球太少，填充率偏大，導(dǎo)致沖擊破碎作用減弱，應(yīng)該在裝載量不變的情況下，減小球，加大球，提高平均球徑。（4）產(chǎn)量高、細(xì)度合格：合理的研磨體裝載量和級配是必不可少的。 ? 二、球和耐磨襯板的性能伴隨著水泥工業(yè)的高速發(fā)展，磨機(jī)直徑規(guī)格越來越大，對球磨機(jī)襯板要求也隨之越來越高。襯板結(jié)構(gòu)也由過去單純的防護(hù)內(nèi)襯發(fā)展成為一種技術(shù)性和理論性都很強(qiáng)的“裝置”。而具有先進(jìn)結(jié)構(gòu)設(shè)計的襯板可以有效提高磨機(jī)產(chǎn)量，降低電耗，增加水泥比表面積，減少噪音。它的形狀也早已不是簡單的板狀。特別是近年來在高細(xì)篩分磨中大量應(yīng)用的擋料圈、環(huán)等早已偏離了“防護(hù)”這一初始概念，其形式之多、形狀之繁，不勝枚舉。那么在生產(chǎn)實(shí)踐中，具體應(yīng)選用何種材質(zhì)、何種結(jié)構(gòu)的襯板，則要因時因地根據(jù)具體的工況條件合理地選配。水泥粉磨作業(yè)更是很難找出兩臺運(yùn)營結(jié)果參數(shù)如兩臺同型號機(jī)床這么相近的兩臺磨機(jī)，甚至在一個車間里兩臺同型號且是10條配料線下來的磨機(jī)，其產(chǎn)量、電耗、比表面積都不完全相同。這就是粉磨作業(yè)的獨(dú)特特點(diǎn)，所以說就造成了各子公司雖然所有設(shè)備均相同，但各磨機(jī)之間的產(chǎn)量及電耗，設(shè)備消耗均不一樣的原因。 ? 三、襯板結(jié)構(gòu)和隔倉板配置之間的差異 1、磨頭磨頭襯板是安裝在磨頭端蓋或筒體端蓋內(nèi)壁上的襯板，它的主要作用是保護(hù)端蓋不受磨損。有時一些特殊形狀的磨頭襯板有強(qiáng)制提升研磨體、改變研磨體運(yùn)動軌跡和對研磨體輔助分級作用。當(dāng)磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時，磨內(nèi)研磨體做“瀑瀉”運(yùn)動，與磨頭襯板相鄰部位的研磨體就要對其產(chǎn)生沖擊和相對摩擦作用。特別是貼近磨頭襯板部分的研磨體，在側(cè)鄰堆積研磨體擠壓下，對磨頭襯板產(chǎn)生正壓力。當(dāng)磨機(jī)回轉(zhuǎn)時，摩擦驅(qū)動提升鋼球，就像把鋼球“硬刮”上去了一樣，這便使磨頭襯板產(chǎn)生相當(dāng)大的磨損，這個磨損工況要比筒體襯板所受條件更加惡劣。這也解釋了為什么大磨磨頭襯板磨損情況更糟的問題。原因很簡單，因?yàn)榇竽ブ睆酱?，研磨體裝載量大，對側(cè)向磨頭襯板壓力和沖擊力也急劇增加，在其他條件相同前提下，磨損自然愈加嚴(yán)重了。磨頭襯板磨損是不均勻的，多有一個磨損最嚴(yán)重的寬帶區(qū)，同時在正常情況還有磨損切削線在磨機(jī)半徑方向. 下面重點(diǎn)向大家介紹如何解決磨頭襯板壽命短的方法與措施。解決磨頭襯板早期磨損的方法一般有改變形狀與改進(jìn)材料兩大途徑。首先來看改變形狀，即：（1）局部加厚，即對嚴(yán)重磨損區(qū)在不影響粉磨效率的前提下適當(dāng)加厚。（2）在磨頭襯板上設(shè)置合適的凸棱，控制了研磨體與磨頭襯板相對滑動，減輕了磨損，同時還有助于研磨體提升與分級。在水泥磨上效果不錯，磨機(jī)產(chǎn)量還能提高一個規(guī)格檔次，只要廢鋼率不增加，在磨頭易磨損部位適當(dāng)加厚和加凸棱，也就是我們通常所說的加筋。在經(jīng)過很多公司使用后證明，很多公司對磨頭襯板所加筋就能繼續(xù)使用4~6個月以上。（3）焊接。如還需要節(jié)約成本，延長磨頭的使用壽命，還可用焊補(bǔ)法。將平時更換后的舊隔倉板和出料篦板取兩側(cè)邊條，代替筋焊接上去，但必須是在第一次筋剛剛磨掉，且磨頭表面還是平整的情況才能易于焊接，如果表面一旦出現(xiàn)凹陷，那就不能使用焊補(bǔ)法了。 ? 2、筒體襯板目前大部分水泥磨機(jī)一倉襯板都是使用階梯型的，只有Φ3*9M磨機(jī)使用的是波形階梯。此階梯襯板設(shè)計年代久，已跟不上現(xiàn)在生產(chǎn)需要。且相同材質(zhì)、相同工藝條件下磨損偏快，現(xiàn)在有些廠家已改用溝槽襯板，使用情況較好。后面會詳細(xì)講解溝槽襯板的好處。通常情況下，Φ3.8x13m，Φ4.2x14.5m水泥磨一倉階梯前五排左右，二倉分級襯板前十排左右，在相同材質(zhì)下磨損偏快，且易出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象。我們經(jīng)?；卦L，發(fā)現(xiàn)很多公司都是這種情況，建議將一倉前五排，二倉分級前十排也改成溝槽襯板或全部更換溝槽襯板，這對各方面運(yùn)行都能帶來好處。這樣鋼球就不能直接接觸襯板，HRC硬度對襯板的影響就大大減少。 ? 3、隔倉板隔倉板是成套襯板的重要組成部分，隔倉板性能好壞不僅影響成套襯板壽命和磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)率，更對磨機(jī)粉磨效率產(chǎn)生重要的影響。因而，無論是粉磨技術(shù)領(lǐng)域還是耐磨材料領(lǐng)域的專家，對此項(xiàng)研究都投入了相當(dāng)?shù)木?。研究隔倉板一般要從材質(zhì)和結(jié)構(gòu)兩個方面進(jìn)行。先從結(jié)構(gòu)來講。近幾年來所設(shè)計制造的磨機(jī)大部分工作原理基本都是合理的，也能基本滿足現(xiàn)有的工藝條件。但也存在著兩個方面的問題：一是隔倉板及隔倉盲板偏薄。隔倉板是磨機(jī)的心臟，屬于磨機(jī)最關(guān)鍵部位，這點(diǎn)我不細(xì)說大家都會明白的。在質(zhì)量確定的情況下，適當(dāng)增加厚度，利于磨機(jī)的安全運(yùn)行，且能減少更換次數(shù)，在廢鋼率固定的情況下，對于企業(yè)來說是節(jié)約運(yùn)行成本的。因?yàn)樵溲b的很多易損件只會考慮合同周期和滿足運(yùn)行條件的需要。隔倉架的鋼板厚度和寬度也是存在這樣的情況，有時也只考慮合同周期和運(yùn)行需要，隨著各公司逐步使用脫硫石膏，對隔倉支架的服飾也在逐漸加快。所以說在更換新的隔倉支架一定要充分考慮新隔倉支架的使用壽命隔倉支架兩側(cè)鋼板需強(qiáng)度足夠外，主要磨損部位是鋼管和揚(yáng)料板。當(dāng)鋼管和揚(yáng)料板達(dá)到一定的厚度后，就能保證其強(qiáng)度。 ? 4、溝槽襯板溝槽襯板是在襯板的表面鑄出經(jīng)過精心設(shè)計計算的一道道圓弧形溝槽。由于它的存在，改變了以往在磨內(nèi)鋼

　近年來，具有優(yōu)異力學(xué)性能和耐久性能的超高性能混凝土（以下簡稱UHPC）迅速發(fā)展，并開始在實(shí)際工程中大量應(yīng)用。UHPC材料組成的顯著特點(diǎn)之一是低水膠比的膠凝材料漿體的體積分?jǐn)?shù)大。低水膠比的膠凝材料漿體較黏稠，變形量大，流動緩慢，導(dǎo)致UHPC的工作性與普通混凝土有明顯差異。因此，探索低水膠比復(fù)合膠凝材料漿體的流動性能及其影響因素是研究其工作性的基礎(chǔ)。　　膠凝材料的組成是影響漿體流動性和流變行為的主要因素之一。粉煤灰是常用的礦物摻合料之一，在配制UHPC時，為了獲得要求的力學(xué)性能，常使用超細(xì)粉煤灰或粉煤灰微珠。目前，超細(xì)粉煤灰對低水膠比復(fù)合水泥基材料漿體的流動性和流變行為的影響結(jié)論并未統(tǒng)一，影響機(jī)理也尚未明確。這是因?yàn)榈退z比的膠凝材料漿體具有剪切增稠或剪切稀化的特點(diǎn)，已偏離 Bingham模型描述的線性流變特性，而非線性的改進(jìn)Bingham模型、Herchel-Bulkley模型、Casson模型等參數(shù)的物理意義不明確，計算過程復(fù)雜，給實(shí)際應(yīng)用帶來困難。因此，關(guān)于低水膠比膠凝材料漿體的流變模型選擇和優(yōu)化還需進(jìn)一步研究。　　近年來，復(fù)合膠凝材料漿體的流動性與流變性能的關(guān)系受到了學(xué)者們的廣泛關(guān)注。復(fù)合膠凝材料漿體的流動度、流動速率及流變參數(shù)存在一定相關(guān)性。建立復(fù)合膠凝材料漿體的流動性與流變性能的關(guān)系，能從理論上研究復(fù)合膠凝材料漿體的工作性變化規(guī)律，為探索實(shí)用性更好的復(fù)合膠凝材料漿體提供理論基礎(chǔ)。TREGGER等建立了漿體的流動度與屈服應(yīng)力、流動時長與塑性黏度的關(guān)系式。MENG等[13]建立了適用于流動度為280 mm的新拌UHPC漿體塑性黏度與V型漏斗流出時間的關(guān)系式。然而，現(xiàn)階段摻超細(xì)粉煤灰的低水膠比復(fù)合膠凝材料漿體的流動性與流變性能關(guān)系的相關(guān)研究仍相對較少?；谡n題組前期研究結(jié)果，本文通過不同超細(xì)粉煤灰摻量、不同水膠比和不同硅灰摻量的復(fù)合膠凝材料漿體流動性和流變性測試，研究超細(xì)粉煤灰摻量的變化對低水膠比復(fù)合膠凝材料漿體流動性與流變性能的影響，分析流動性與流變性能的關(guān)系。 1.1? ?原材料　　水泥：符合GB 175—2007《通用硅酸鹽水泥》要求的P·Ⅰ42.5級水泥，比表面積為347 m2/kg。　　超細(xì)粉煤灰：符合GB/T 1596—2017《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》和GB/T 18736—2017《高強(qiáng)高性能混凝土用礦物外加劑》要求的超細(xì)粉煤灰，比表面積為3.69×103 m2/kg。　　硅灰：符合GB/T 27690—2011《砂漿和混凝土用硅灰》要求的加密硅灰，比表面積為2.00×104 m2/kg。 ? ? ? 膠凝材料的化學(xué)組成見表1，粒徑分布見圖1。減水劑：減水率為32%的聚羧酸高效減水劑。 ? ? ? 水：自來水。 1.2? ?試驗(yàn)設(shè)計　　試驗(yàn)水膠比為0.16和0.18，減水劑摻量固定為膠凝材料質(zhì)量的0.8%，硅灰摻量為膠凝材料質(zhì)量的6%和8%，試驗(yàn)配合比如表2所示，編號中C為超細(xì)粉煤灰的質(zhì)量摻量（0、10%、20%、30%、40%）。 1.3? ?性能測試　　漿體的流動性測試按GB/T 8077—2012《混凝土外加劑勻質(zhì)性試驗(yàn)方法》進(jìn)行，根據(jù)測得的流動度和流動停止時的時間計算漿體的平均流動速率。　　使用Brookfield RST-SST同軸雙圓筒流變儀進(jìn)行漿體流變性能測試。圓柱形轉(zhuǎn)子的有效高度為37.5 mm，半徑為12.5 mm，外筒內(nèi)壁半徑為13.56 mm，測試過程中外筒保持靜止。流變性能測試過程中的轉(zhuǎn)速變化見圖2，測試總時長為5.5 min，0～25 s轉(zhuǎn)速線性增加至50 r/min，25～205 s轉(zhuǎn)速保持不變，隨后轉(zhuǎn)速以5 r/min呈階梯式下降，每個轉(zhuǎn)速臺階保持15 s，待扭矩穩(wěn)定后讀數(shù)。漿體的流變性能測試結(jié)果采用線性Bingham模型進(jìn)行擬合，所得屈服應(yīng)力均為負(fù)值，說明低水膠比的復(fù)合膠凝材料漿體具有非線性流變特性。據(jù)此，采用黎夢圓等提出的大流態(tài)混凝土指數(shù)型流變模型計算漿體的流變參數(shù)（包括增稠指數(shù)、黏度系數(shù)和屈服應(yīng)力），當(dāng)增稠指數(shù)大于1時，表明漿體具有剪切增稠特性。漿體的流動性參數(shù)（流動度、流動時間和平均流動速率）和流變參數(shù)（黏度系數(shù)、屈服應(yīng)力和增稠指數(shù)）如表3所示 2.1? ?超細(xì)粉煤灰摻量對漿體流動性與流變性能的影響　　漿體的流動性（流動度、流動時長及平均流動速率）與超細(xì)粉煤灰摻量的關(guān)系分別見圖3～圖5。由表3和圖3～圖5可知，超細(xì)粉煤灰摻量及硅灰摻量相同時，水膠比提高，漿體的流動度增大，流動時長變短，平均流動速率提高。水膠比由0.16提高為0.18時，超細(xì)粉煤灰摻量越高，漿體的流動度增量越小。　　相同水膠比和硅灰摻量時，隨著超細(xì)粉煤灰摻量的增加，漿體的流動度增大，摻量超過20%后，流動度增幅逐漸變緩，漿體的流動時長先縮短，超過20%后逐漸延長（見圖4），但總體變化不大；漿體的平均流動速率先提高后逐漸下降。硅灰摻量相同時，水膠比為0.18的漿體流動速率較大，但變化幅度較小，說明水膠比為0.16的漿體更黏稠，變形速率低。由于超細(xì)粉煤灰的粒徑小于水泥，其比表面積約為水泥的10倍，摻加超細(xì)粉煤灰可以使膠凝材料的堆積密實(shí)度和平均比表面積增大，在超細(xì)粉煤灰摻量較低（＜20%）時，以膠凝材料堆積密實(shí)度增大為主要影響因素，原包裹在膠凝材料顆粒之間的水分被擠出，增加了可用于潤滑作用的水分，使?jié){體的流動性明顯增加；在超細(xì)粉煤灰摻量較高（≥20%）時，膠凝材料的平均比表面積明顯增大，膠凝材料顆粒表面覆蓋的水膜厚度減小，水膜的潤滑作用減弱，對漿體流動性的改善幅度降低。　　復(fù)合膠凝材料漿體的流變性能（黏度系數(shù)、屈服應(yīng)力及增稠指數(shù)）與超細(xì)粉煤灰摻量的關(guān)系分別如圖6～圖8所示。由圖6和表3可知，0.16-6-C和0.18-8-C的黏度系數(shù)整體介于0.16-8-C與0.18-6-C的黏度系數(shù)之間；當(dāng)超細(xì)粉煤灰摻量為0時，0.16-8-0的黏度系數(shù)為0.18-6-0的4倍左右，隨著超細(xì)粉煤灰摻量的增加，這種差異逐漸縮小，當(dāng)超細(xì)粉煤灰摻量達(dá)到40%時，0.16-8-40%與0.18-6-40%的黏度系數(shù)大致相等，但前者仍大于后者；0.16-6-C與0.18-6-C、0.16-8-C與0.18-8-C之間也存在類似現(xiàn)象。說明當(dāng)超細(xì)粉煤灰摻量相同時，水膠比越低或硅灰摻量越高，漿體的黏度系數(shù)越大，漿體越黏稠，流動速率降低。漿體的黏度系數(shù)隨超細(xì)粉煤灰摻量的增加而減小，且降幅變緩。超細(xì)粉煤灰為球狀顆粒，其摻量增加使膠凝材料顆粒間的摩擦力減小，進(jìn)而降低了漿體的黏度系數(shù)；降幅逐漸變緩則說明超細(xì)粉煤灰摻量越高，其降黏效果越弱。當(dāng)超細(xì)粉煤灰摻量增至30%后，繼續(xù)增加摻量，漿體的比表面積增大較多，膠凝材料顆粒表面的水膜厚度較薄，水膜的潤滑作用減弱，漿體的黏度系數(shù)降低不明顯。　　由圖7和表3可知，水膠比減小或超細(xì)粉煤灰摻量增加，漿體的屈服應(yīng)力增大，說明漿體的內(nèi)聚力增大；硅灰摻量對漿體屈服應(yīng)力的影響不明顯，這與其顆粒粒徑較小、摻量較少有關(guān)；硅灰摻量相同時，不同水膠比的漿體屈服應(yīng)力差值隨著超細(xì)粉煤灰摻量的增加逐漸變大，但當(dāng)摻量超過30%后，差值趨于穩(wěn)定。　　由圖8和表3可知，各組漿體的增稠指數(shù)均大于1，說明漿體具有剪切增稠的特點(diǎn)，應(yīng)使用非線性流變模型擬合計算其流變參數(shù)。隨著超細(xì)粉煤灰摻量的增加，相同水膠比及硅灰摻量的漿體增稠指數(shù)逐漸提高，剪切增稠程度增加。當(dāng)超細(xì)粉煤灰摻量小于30%時，隨著硅灰摻量的增加，漿體的增稠指數(shù)減小；當(dāng)超細(xì)粉煤灰摻量大于30%時，各組漿體的增稠指數(shù)較為接近，說明超細(xì)粉煤灰摻量為30%可能是其有效影響漿體流變性能的上限值。 2.2? ?漿體的流動性和流變性能的關(guān)系　　對不同超細(xì)粉煤灰摻量的漿體流動度與黏度系數(shù)試驗(yàn)結(jié)果分別進(jìn)行擬合，見圖9，分別得到漿體流動度-黏度系數(shù)的關(guān)系式，見式（1）～式（4）。 ??由圖9和式（1）～式（4）可知，擬合方差分別為0.86、0.97、0.69、0.61。漿體的流動度與黏度系數(shù)呈線性負(fù)相關(guān)。相同流動度時，超細(xì)粉煤灰摻量越高，漿體的黏度系數(shù)越?。幌嗤?xì)粉煤灰摻量時，流動度越大，漿體的黏度系數(shù)越小。上述規(guī)律均與文獻(xiàn)的結(jié)果相符。　　由于未摻超細(xì)粉煤灰時，各組漿體的屈服應(yīng)力均接近0，故對超細(xì)粉煤灰摻量為10%、20%、30%、40%的漿體流動度與屈服應(yīng)力的試驗(yàn)結(jié)果分別進(jìn)行擬合，見圖10，分別得到漿體流動度-屈服應(yīng)力的關(guān)系式，見式（5）～式(7）。由圖10和式（5）～式（7）可知，擬合方差分別為0.71、0.74、0.84。相同流動度時，超細(xì)粉煤灰摻量越高，漿體的屈服應(yīng)力越大；相同超細(xì)粉煤灰摻量時，流動度增大，漿體的屈服應(yīng)力減小。相同流動度時，超細(xì)粉煤灰摻量增加，漿體的黏度系數(shù)減小，但屈服應(yīng)力增大。可見，漿體流動度的大小同時受其黏度（黏度系數(shù)）和變形能力（屈服應(yīng)力）的影響。　　不同的超細(xì)粉煤灰摻量時，各組漿體的屈服應(yīng)力與流動時長和平均流動速率的關(guān)系見圖11。由圖11可知，摻10%的超細(xì)粉煤灰后，漿體的屈服應(yīng)力增大，平均流動速率提高，而流動時長縮短；隨著超細(xì)粉煤灰摻量的增大，漿體的屈服應(yīng)力不斷增大，流動時長延長，而平均流動速率在摻量為10%～20%時提高，20%～40%時下降。由于漿體只在外加應(yīng)力超過其屈服應(yīng)力時開始流動，屈服應(yīng)力越大，漿體越不容易發(fā)生變形，流動時長相應(yīng)延長。　　圖12為各組漿體的黏度系數(shù)與其流動時長和平均流動速率的關(guān)系。由圖12可知，超細(xì)粉煤灰摻量由0增至20%時，漿體的黏度系數(shù)減小，平均流動速率逐漸提高，流動時長在摻量為0～10%時縮短，10%～20%時延長；繼續(xù)提高超細(xì)粉煤灰摻量，漿體的平均流動速率下降，流動時長延長。可見，漿體的流動速度與其黏度相關(guān)（本文所得的黏度系數(shù)是與流體微分黏度有關(guān)的參數(shù)，可用以表征漿體的黏度），黏度系數(shù)減小，平均流動速率提高，而超細(xì)粉煤灰摻量超過30%后，漿體的平均流動速率下降幅度較大。說明過高的超細(xì)粉煤灰摻量可能導(dǎo)致漿體的黏度增大。綜上，超細(xì)粉煤灰摻量低于20%時，漿體的黏度增幅與平均流動速率降幅明顯，超過30%后流動時長明顯延長，當(dāng)摻量為20%～30%時，漿體整體具有相對較好的流動性與流變性能。 ? ? ? ? （1）相同水膠比和硅灰摻量時，漿體的流動度隨超細(xì)粉煤灰摻量的增加而增大，但增幅變緩，流動時長先縮短后逐漸延長，平均流動速率先提高后逐漸下降。　?。?）相同水膠比和硅灰摻量時，隨著超細(xì)粉煤灰摻量的增加，漿體的黏度系數(shù)減小，且降幅變緩，屈服應(yīng)力增大，剪切增稠性增強(qiáng)。　?。?）相同的超細(xì)粉煤灰摻量時，漿體的流動度-黏度系數(shù)和流動度-屈服應(yīng)力均呈負(fù)相關(guān)，黏度系數(shù)或屈服應(yīng)力減小，漿體的流動度增大；相同的流動度時，超細(xì)粉煤灰摻量較高時，漿體的黏度系數(shù)減小，屈服應(yīng)力增大。漿體流動度同時受其黏度和變形能力的影響